Теслина Е.В.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРЕ ПРОЛИВА БЕНЗИНА МАРКИ АИ-92 НА ПРИМЕРЕ АВАРИИ НА АВТОЗАПРАВОЧНОМ КОМПЛЕКСЕ №481 ПАО ГАЗПРОМНЕФТЬ Г. КРАСНОЯРСК *
Аннотация:
в статье рассматривается вопрос определения последовательности проведения расчёта параметров интенсивности теплового излучения при пожаре пролива бензина марки АИ-92, на автозаправочном комплексе.
Ключевые слова:
автозаправочный комплекс, пожар, интенсивность теплового излучения, пролив бензина, расчёт интенсивности теплового излучения
Целью научной статьи является определение последовательности проведения расчёта параметров интенсивности теплового излучения при пожаре пролива бензина марки АИ-92, на автозаправочном комплексе (далее АЗК) №481 ПАО «Газпром нефть», расположенного в город Красноярск по ул. Шахтёров, д. 25А.Рассмотрим возможный пролив ЛВЖ при разрушении, наиболее применяемого для хранения топлива, резервуара вместимостью до 25 м3. Объём вылившегося нефтепродукта составит 18,557 м3, а максимально возможная площадь разлива, с учетом растекания нефтепродукта, составит 2500 м2.Угловой коэффициент облученности определяется по формуле [1]:(1)где, факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам 2-11:(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)(10)(11)Где X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, мd - эффективный диаметр пролива, мL - длина пламени, м - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.Определяем эффективный диаметр пролива d по формуле 12 [1]:, м(12)Находим длину пламени по формулам 13,14:При (13)При (14)Где (15)где– удельная массовая скорость выгорания топлива, кг(м2с), m = 0,06 кг/.м2с– плотность окружающего воздуха, кг/м3, = 1,2 кг/.м3 - плотность насыщенных паров бензина при температуре кипения +400C, кг/м3(16)W0- скорость ветра принимаем 2 м/с – ускорение свободного падения, равное 9,81 м2/с.Следовательно высота пламени равна [10]:Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле 17 [1]:(17)Итак 9,9Итак Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле [2, 3, 4]:(18)4Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (СПГ) сжиженного углеводородного газа (СУ.Г) определяется по формулу 18:(19)Где средне поверхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/.м2угловой коэффициент облучённости - коэффициент пропускания атмосферы - принимается по таблице В1 приложение В [2]кВт/м2Вывод: В соответствии с таблицей В1 приложения В [2] при интенсивности теплового излучения 1,4 кВт/.м2 человек может находиться без негативных последствий в течении длительного времени, а при интенсивности теплового излучения 37,8 кВт/.м2, полученной вследствие проведённых расчётов, без специальных средств защиты даже при соприкосновении в несколько секунд, человек может получить ожоги III, IV степени. При тепловом излучении в 17,0 кВт/м2 происходит воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности и воспламенение фанеры.
Номер журнала Вестник науки №11 (68) том 4
Ссылка для цитирования:
Теслина Е.В. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ПОЖАРЕ ПРОЛИВА БЕНЗИНА МАРКИ АИ-92 НА ПРИМЕРЕ АВАРИИ НА АВТОЗАПРАВОЧНОМ КОМПЛЕКСЕ №481 ПАО ГАЗПРОМНЕФТЬ Г. КРАСНОЯРСК // Вестник науки №11 (68) том 4. С. 801 - 807. 2023 г. ISSN 2712-8849 // Электронный ресурс: https://www.вестник-науки.рф/article/11165 (дата обращения: 17.05.2024 г.)
Вестник науки СМИ ЭЛ № ФС 77 - 84401 © 2023. 16+