'
Семенова Н.А.
ПРОБЛЕМЫ ВОЗНИКАЮЩИЕ С НЕОБХОДИМОСТЬЮ УВЕЛИЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СЛАБЫХ ОСНОВАНИЙ *
Аннотация:
известно, что несущая способность по грунту Fd любой сваи является основным показателем для целей восприятий повышенных нагрузок от надфундаментных конструкций. Для достижений повышенных значений Fd для большинства технологий устройства заглубленных конструкций основным направлением является или увеличение диаметра сваи или ее длины. Вторым подходом увеличения Fd является прогрессивная технология устройства буровых свай с помощью промежуточных уширений. В статье рассматривается третий подход устройства буровых свай повышенной несущей способности, основанной на совместной работе грунтоцементной сваи, сваи SFA (НПШ) и окружающего массива грунта
Ключевые слова:
буровая свая, несущая способность, грунтоцементная свая, электроразрядная технология, технология непрерывного проходного шнека SFA, грунтобетонная свая
УДК 624.1
Семенова Н.А.
магистрант
Чувашский государственный университет имени И.Н. Ульянова
(г. Чебоксары, Россия)
ПРОБЛЕМЫ ВОЗНИКАЮЩИЕ
С НЕОБХОДИМОСТЬЮ УВЕЛИЧЕНИЯ
НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СЛАБЫХ ОСНОВАНИЙ
Аннотация: известно, что несущая способность по грунту Fd любой сваи является основным показателем для целей восприятий повышенных нагрузок от надфундаментных конструкций. Для достижений повышенных значений Fd для большинства технологий устройства заглубленных конструкций основным направлением является или увеличение диаметра сваи или ее длины. Вторым подходом увеличения Fd является прогрессивная технология устройства буровых свай с помощью промежуточных уширений. В статье рассматривается третий подход устройства буровых свай повышенной несущей способности, основанной на совместной работе грунтоцементной сваи, сваи SFA (НПШ) и окружающего массива грунта.
Ключевые слова: буровая свая, несущая способность, грунтоцементная свая, электроразрядная технология, технология непрерывного проходного шнека SFA, грунтобетонная свая.
Устройство буровых свай повышенной несущей способности Fd является важной геотехнической задачей при возведении зданий повышенной этажности. Для достижения этой цели важно максимальное использование совместной работы сваи с грунтом, а также его фрикционных характеристик.
В настоящей статье рассматривается один их подходов устройства буровой сваи, являющиеся синтезом 3-х геотехнических технологий: 1. Get-технология – устройство грунтоцементных свай согласно «СП 291.1325800.2017 Конструкции грунтоцементные армированные. Правила проектирования Москва. 2017», 2. Технология SFA –устройство буроинъекционных свай с помощью непрерывных проходных шнеков (НПШ) в теле грунтоцементного массива вдоль его оси симметрии, как правило, диаметром не боле 300 мм, 3. Разрядно-импульсная технология устройства буроинъекционных свай. Электрогидравличекий эффект возникающий при обработке мелкозернистого бетона способствует внедрению его в грунтоцементный массив. Тем самым происходит более полное сцепление этих двух конструктивных элементов [1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19]. Это обстоятельство позволяет сконструировать принципиально новую заглубленную железобетонную конструкцию – грунтобетонную сваю.
Ниже на рис. 1 приведена принципиальная схема устройства этой сваи, в том числе на рис. 1 а – схема устройства буроинъекционной сваи SFA (НПШ) (поз. 2) внутри грунтоцементной сваи (поз. 1), а на рис. 1 б – схема устройства буроинъекционной сваи SFA (НПШ) (поз. 3) мелкозернистый бетон которой обработан с помощью электрогидравлической технологии и армирован пространственным каркасом (поз. 4), внутри грунтоцементного массива (поз. 1).
Заглубленная железобетонная конструкция – грунтобетонная свая приведенная на рис. 1 б в отличии от других типов имеет сложную конструкцию поперечного сечения. Несущим элементом служит электрогидравлически обработанная и армированная свая SFA (НПШ) (поз. 3). Ее несущая способность по наружной поверхности зависит от фрикционных характеристик грунтоцементной составляющей (поз.1) (см. рис.2).
Кроме того свая SFA (НПШ) совместно с грунтоцементным массивом работает как железобетонная свая трения по боковой поверхности с окружающим грунтом (см. рис. 3).
Таким образом, можно предложить следующий алгоритм определения несущей способности комплексной грунтобетонной сваи (ГБС):
Nbxy,ult=0,3·Rbt·Ab (1)
где Аb – рабочая площадь поперечного сечения бетона сваи по контакту с грунтоцементным массивом (принимается площадь наружной поверхности сваи SFA (НПШ)): Аb=πd·h, здесь d – диаметр сваи, м, h – ее длина, Rb – расчетное сопротивление бетона на осевое растяжение: принимается по табл. 6.8 СП 63.13330.2012.
Несущая способность Fd1 будет равной
Nbxy,ult, т.е. Fd1= Nbxy,ult. (2)
Fd=γс(γсR·R·A+ γсf·uΣfi·hi). (3)
Рис. 1 Схема устройства грунтобетонной сваи (ГБС)
Рис. 2 Схема к определению несущей способности сваи SFA (НПШ)
по грунтоцементному основанию Fd1
1-грунтоцементный массив, 2 – свая SFA (НПШ)
Рис. 3 Схема к определению несущей способности сваи SFA (НПШ) совместно с грунтоцементным массивом по грунту (грунтобетонные сваи (ГВС): 1-грунтоцементный массив, 2 – свая SFA (НПШ).
Ниже приведем пример определения несущей способности грунтобетонной сваи (ГБС).
Инженерно-геологический разрез (см.рис.4) ИГЭ №1 площадки строительства от поверхности представлен насыпным грунтом с включениями обломков кирпича.
Ниже залегает ИГЭ №2. Это суглинки лёссовые непросадочные, (prQIII), от мягко- до туго- пластичной консистенции, редко полутвердый, с числом пластичности Ip=0,14. Далее подстилается ИГЭ №3. Суглинки песчанистые (pdQIII) тугопластичные с Ip=0,14, залегают в подошве четвертичных грунтов фрагментами в виде линз мощностью 0,5-1,2 м. ИГЭ №4. Представляют глины алевритистые (P2t) и с прослойками алевритов, полутвердые, с числом пластичности Ip = 0,30.
Несущую способность сваи SFA (НПШ) относительно грунтоцементного массива на гипотезе 1 определяем по формуле (1):
Fd1=0,3· Rbt·Ab = 0,3·480 ·3,14·0,3·11,2=1519 кН.
Здесь Rbt – расчетное сопротивление осевому растяжению при В7,5 равно 480 кПа,
Ab – площадь нагруженного периметра сваи SFA (НПШ) при Æ 300 равна Ab = 3,14·0,3·11,2=10,6 м2.
Для определения несущей способности по гипотезе 2 на рис. 4 приведена схема к расчету.
В формулу (3) подставляя при среднем диаметре Æ = 600 мм: А=0,28 м2, u=1,88 м определяем несущую способность Fd
Fd=γс(γсR·R·A+ γсf·uΣfi·hi)=1(1·1500·0.28+1·1.88·367)=1109 кН.
Таким образом, анализируя предыдущие расчеты в качестве расчетной несущей способности принимается минимальное значение Fd= Fd2= 1106 кН
Рис.4 Схема к определению несущей способности
грунтобетонной сваи по грунту.
Выводы:
Несущую способность ее по грунту рекомендуется определять как для буровой сваи.
CПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
Номер журнала Вестник науки №1 (70) том 3
Ссылка для цитирования:
Семенова Н.А. ПРОБЛЕМЫ ВОЗНИКАЮЩИЕ С НЕОБХОДИМОСТЬЮ УВЕЛИЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СЛАБЫХ ОСНОВАНИЙ // Вестник науки №1 (70) том 3. С. 1041 - 1050. 2024 г. ISSN 2712-8849 // Электронный ресурс: https://www.вестник-науки.рф/article/12579 (дата обращения: 18.05.2024 г.)
Вестник науки СМИ ЭЛ № ФС 77 - 84401 © 2024. 16+
*