'
Мухин М.С.
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЗАГЛУБЛЕННЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ АВАРИЙНОЙ СИТУАЦИИ ОБЪЕКТА *
Аннотация:
рассмотрен случай необдуманного строительства двухэтажного кирпичного здания, в зоне геотехнического влияния эксплуатируемого здания и приведшего его в аварийное состояние. Своевременно принятые противоаварийные мероприятия включающие усиление основания с помощью буроинъекционных свай-ЭРТ и страховочных мероприятий как устройство предварительно напряженных затяжек из 8 рядов высокопрочной арматуры, ограждающей подпорной стены из 2-х рядов буроинъекционных свай-ЭРТ Ø 350 мм изготовленных по электроразрядной технологии со стороны алтаря, позволили сохранить памятник архитектуры федерального здания от обрушения
Ключевые слова:
деформационные трещины, скорость деформаций, буроинъекционная свая, электроразрядная технология, чрезвычайная комиссия
УДК 624.1
Мухин М.С.
магистрант
Чувашский государственный университет им И.Н. Ульянова
(г. Чебоксары, Россия)
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЗАГЛУБЛЕННЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ
АВАРИЙНОЙ СИТУАЦИИ ОБЪЕКТА
Аннотация: рассмотрен случай необдуманного строительства двухэтажного кирпичного здания, в зоне геотехнического влияния эксплуатируемого здания и приведшего его в аварийное состояние. Своевременно принятые противоаварийные мероприятия включающие усиление основания с помощью буроинъекционных свай-ЭРТ и страховочных мероприятий как устройство предварительно напряженных затяжек из 8 рядов высокопрочной арматуры, ограждающей подпорной стены из 2-х рядов буроинъекционных свай-ЭРТ Ø 350 мм изготовленных по электроразрядной технологии со стороны алтаря, позволили сохранить памятник архитектуры федерального здания от обрушения.
Ключевые слова: деформационные трещины, скорость деформаций, буроинъекционная свая, электроразрядная технология, чрезвычайная комиссия.
Любое предполагаемое строительство [1 – 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15] в зоне геотехнического влияния требует особого рассмотрения, как на этапе принятия проектного решения, так и на этапе возведения. Должны быть проанализированы все возможные строительные риски. В настоящей статье приводится наглядно демонстрирующий пример пренебрежения законами механики грунтов, геотехники и технологии возведения зданий и сооружений, в результате чего возникла аварийная ситуация.
Так в 2004 г. в апреле на наружных стенах здания Чебоксарского кафедрального Введенского собора появились вертикальные трещины (рис. 1) деформационного характера. Первые дефекты появились на уровне чердака на стенах северной и южной частях Собора, т.е. здание храма раскололось на две части. Скорость раскрытия трещин достигла 10÷15 мм/сутки. Создалась аварийная ситуация, приведшая к возможному его обрушению. Оперативно созданная чрезвычайная комиссия констатировала причиной аварийных деформаций Собора и влиянием строительства здания резиденции Владыки Чебоксарской и Чувашской епархии со стороны алтаря на близком расстоянии от храма. Возведение двухэтажного кирпичного здания на ленточных фундаментах со сборными многопустотными плитами перекрытий было начато осенью 2003 г.
В апреле 2004 г. оно имело только фундаменты без перекрытия цокольного этажа, т.е. его основание на протяжении всего зимнего периода 2003–2004 г. г. находилось в промороженном состоянии. Таким образом, деформация Собора началась как раз на период оттаивания основания.
Рис. 1. Трещина над оконным проемом храма (северный фасад).
Комиссия установила, что, скорее всего, здание Собора пришло в движение в результате процесса выдавливания грунтов из-под подошвы фундаментов.
Оперативно организованы следующие мероприятия: геотехнический мониторинг за развитием трещин (см. рис. 2), обследование технического состояния аварийного здания, с целью выявления остаточной несущей способности, а также инженерно-геологические изыскания.
Рис. 2. График раскрытия деформационной трещины
на уровне карниза стены северного фасада (маяк 1).
Сооружение Введенского Кафедрального Собора (1651г.) представляет собой кирпичное здание, с размерами в плане 37,4×35,3 м (см. рис. 1). Оно состоит из основной части – храма высотой 13 м с апсидой высотой до 4,5 м, трех приделов с апсидами. Высоты приделов 4,2 – 4,5 метров. Апсида представляют собой полукруглые в плане выступы, перекрытые сводом и ориентированные на восток.
Фундаменты Собора мелкого заложения – ленточные бутовые на известковом растворе. Глубина заложения 2,0 – 2,4 м.
Одним из пунктов осуществления противоаварийных мероприятий – это разработка рабочего проекта усиления основания фундаментов.
По результатам изысканий, выполненных ГУП «ЧувашГИИЗ» в 2004 г., на территории Введенского собора залегают следующие инженерно-геологические элементы(ИГЭ): ИГЭ 1 — насыпной грунт (tQIV), залегающий до глубины 0,8-1,8 м. Распространен повсеместно вокруг зданиявне основания фундамента, ИГЭ 2 — лессовый суглинок (prQIII), обладающий просадочными свойствами на всю глубину, в основном тугопластичной консистенции (с числом пластичности Iр=9%).Распространен по всей площадке до глубины 4,0–6,5 м. Величина его относительной просадочностиεsl изменяется от0,01 до 0,032 при замачивании под нагрузкой 0,2 МПа, а начальное просадочное давление Psl — от 0,055 до 0,2 МПа.Тип грунтовых условий по просадочности — первый, ИГЭ 2а — лессовый суглинок (prQIII) мягко-текучепластичный консистенции, в целом непросадочный(εsl = 0,0072), сохраняющий слабые просадочные свойствав редких малых объемах грунта. Распространен преимущественно в восточной части площадки, ИГЭ 3 — пролювиально-делювиальный суглинок(pdQIII) от полутвердой до тугопластичной консистенции,в восточной части — мягкопластичной консистенции. Залегает повсеместно,увеличиваясь по мощности до 4,5 м в северной частиплощадки, ИГЭ 4 — дресва и щебень (pdQIII) с песчанисто-суглинистым заполнителем, ИГЭ 5 — глинистый алеврит (Р2t). Вскрыт вюжной части. Имеет мощность около 1,0 м, ИГЭ 6 — пылеватый песок (Р2t) с прослойками мелкого песка.
Рис. 3. Инженерно-геологический разрез.
Анализируя результаты инженерно-геологических изысканий, можно сделать вывод об ухудшении физико-механический свойств грунтов основания. Особо следует обратить внимание на низкое значение модуля общей деформации Еo=2,1 МПа, для слоя 2а –суглинка лессового мягко-текучепластичного консистенции (PrQIII). Решением чрезвычайной комиссии по разработке противоаварийных мероприятий поручено НПФ «ФОРСТ» разработку проекта усиления основания фундаментов здания Собора, включая приделы и алтарь. Рассматривались два типа буроинъекционных свай: это буроинъекционныесваи изготавливаемые без уплотнения стенок скважины и буроинъекционные сваи с уплотнением грунта стенок скважины – это сваи –ЭРТ. Определяющим фактором принятия решения по выбору типа буроинъекционной сваи явилась их несущая способность. Так несущая способность буроинъекционной сваи–ЭРТ по грунту превышает ориентировочно на 65 % несущую способностьбуроинъекционной сваи без уплотнения стенок скважины. Известно, что при проведении работ по реконструкции или при необходимости устройства буроинъекционной сваи усиления вследствие недостаточности несущей способности основания руководствуются следующим алгоритмом: 1) проверятся удовлетворение условия PIImt≤ R,где PIImt– среднее давление под подошвой фундамента, R[3]– расчетное сопротивление несущего слоя основания, 2) при неудовлетворении условия в п. 1 определяется внешняя нагрузка на уровне центра тяжести подошвы фундамента необходимая для передачи на буроинъекционные сваи здесь А – площадь подошвы для столбчатых фундаментов А = l·b, а для ленточных - А = b·1.
Исходя, из вышесказанного количество свай без уплотнения составляет в 1,6 раза больше буроинъекционных свай-ЭРТ. Учитывая, что стоимость одного п/м вышеназванных свай ненамного отличается друг от друга, стоимость работ по усилениюоснования возросла бы в 1,6раза.
Анализируя предыдущее, в качестве варианта усиления принята буроинъекционная свай-ЭРТ, длиной 11м (с учетом заделки в коренные грунты и прохождения колонковым бурением тела фундамента глубиной 2,5 м Ø 180 мм. При этом количестве сваи в пределах площади Собора различное, например: под апсидой 2 сваи/м, под стенами храма – 4 сваи/м, под стенами сводов – 16 свай. Всего запроектировано более 800 буроинъекционных свай-ЭРТ (см. рис. 4).
Гипотеза, предложенная нами о том, что деформация Собора произошла в результате выдавливания грунта из-под подошвы фундаментов подтвердилась в процессе производства работ по усилению основания. Она оказалась справедливой для участка плана Собораот стены иконостаса до алтаря включительно (см. рис. 3) (в сторону пристроя резиденции Владыки). Вероятность выдавливания оказалась высокой, вследствие наличия под подошвой фундаментов Собора суглинка мягкотекучепластичной консистенции с модулем общей деформации E0=2,1 МПа.
Рис. 4. Схема расположения буроинъекционных свай при усилении основания
и фундаментов Введенского собора. Условные обозначения: точки красного
и черного цветов – буроинъекционные сваи усиления основания и фундамента,
точки зеленого цвета - буроинъекционные сваи подпорной стенки
с восточной стороны храма. а – план свай – ЭРТ, б, в, г, д – фрагменты
с сечениями 1-1, 2-2, 3-3, 4-4.
При устройстве буроинъекционных свай-ЭРТ [2, 3, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15] вдоль стены иконостаса обнаружены сверхнормативные расходы мелкозернистого бетона. Так, например, при геометрическом объеме сваи ≈ 0,3 м3 расход бетона доходил до 5,0 м3. Следует отметить на отсутствие убывания уровней в скважинах заполненных бетоном до электрогидравлической обработки. При электрогидравлической обработке на уровне подошвы фундаментов обнаружено резкое понижение уровней, что подтверждает наличие пустот под подошвой, тем самым происходит заполнение пустот мелкозернистым бетоном. В результате произведенных работ по устройству буроинъекционных свай-ЭРТ одновременно произошло цементационное закрепление основания фундаментов стены иконостаса и алтаря (см. рис. 5).
Одновременно (опять же из предпосылки выдавливания грунта из-под подошвы фундаментов) разработан проект ограждения грунта из двух рядов буроинъекционных свай с шагом 0,5 м между ними Ø 350 мм с устройством обвязочным поясом по верху свай (см. рис. 4а), а также выполнено усиление здания с помощью предварительно напряженных затяжек из восьми рядов на уровне карниза.
Рис. 5. Зона цементационного закрепления основания.
Выводы:
Таким образом, возникла угроза обрушения здания Чебоксарского Введенского кафедрального Собора.
В результате проведенных инженерно-геологических изысканий н результатов технического обследования выявлено наличие полостей под подошвой фундаментов восточных частей здания (стена с царскими вратами, стены алтаря).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
Номер журнала Вестник науки №1 (70) том 3
Ссылка для цитирования:
Мухин М.С. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЗАГЛУБЛЕННЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ АВАРИЙНОЙ СИТУАЦИИ ОБЪЕКТА // Вестник науки №1 (70) том 3. С. 1019 - 1031. 2024 г. ISSN 2712-8849 // Электронный ресурс: https://www.вестник-науки.рф/article/12577 (дата обращения: 18.05.2024 г.)
Вестник науки СМИ ЭЛ № ФС 77 - 84401 © 2024. 16+
*